晉州市房屋改造安全檢測(cè)鑒定機(jī)構(gòu)

時(shí)間：2020-03-12作者：深圳市住建工程檢測(cè)有限公司瀏覽：87

晉州市房屋改造安全檢測(cè)鑒定機(jī)構(gòu)

工程地質(zhì)條件
根據(jù)有關(guān)工程勘察資料,該教學(xué)樓場(chǎng)地土層自上而下主要為:
(1) 回填土:以素填土為主,組份單一,主要由砂性土組成,層厚2100～2170m。
(2) 中細(xì)砂( Ⅰ) :以細(xì)砂為主,中細(xì)砂次之,層厚1160～3120m。
(3) 淤泥夾砂: 深灰、灰黑色,飽和、軟塑,層厚314～415m。
(4) 中細(xì)砂( Ⅱ) :本層砂質(zhì)較純,并以細(xì)砂為主,中砂次之,局部含少量礫砂,層厚115～313m。
(5) 殘積砂質(zhì)粘性土:系花崗巖風(fēng)化殘積所致,層厚212～315m。
(6) 強(qiáng)風(fēng)化花崗巖:未完全揭穿,其*揭示厚度318m。
該教學(xué)樓基礎(chǔ)持力層為②中細(xì)砂( Ⅰ) ,持力層僅厚116～312m ,其下存在厚314～415m 軟弱淤泥夾砂層;同時(shí)該樓(B) 軸基礎(chǔ)受荷面積明顯大于(C)軸基礎(chǔ),而根據(jù)委托方提供的設(shè)計(jì)內(nèi)業(yè)資料, (B、C)

軸基礎(chǔ)型式和截面尺寸均相同,導(dǎo)致該樓基礎(chǔ)平面
中心與荷載重心明顯偏離,該樓地基*出現(xiàn)不均


勻沉降變形。
3 　檢測(cè)鑒定
為查清該教學(xué)樓現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的安全狀況,保證加層改造方案的順利實(shí)施,對(duì)該樓進(jìn)行了加層改造前的安全性鑒定。
3.1 　上部結(jié)構(gòu)鑒定
在鑒定過(guò)程中,首先對(duì)該樓的結(jié)構(gòu)尺寸、磚及砂漿強(qiáng)度、混凝土強(qiáng)度等進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)勘察和檢測(cè),經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè),混凝土構(gòu)件抗壓強(qiáng)度能夠達(dá)到C20 設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)要求,1 至4 層墻體砂漿抗壓強(qiáng)度離散性較大,推定值在017～318MPa 之間,未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度M15 要求,砂漿抗壓強(qiáng)度明顯偏低。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)墻體砂漿抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值對(duì)墻體進(jìn)行承載力驗(yàn)算,驗(yàn)算結(jié)果表明,現(xiàn)有4 層結(jié)構(gòu)(B2C) 軸橫墻受壓承載力滿足要求,1、2 層(B) 軸門窗洞口間墻肢受壓承載力不滿足要求;加層后1 層(B2C) 軸橫墻受壓承載力不滿足要求,1、2、3 層(B) 軸門窗洞口間墻肢受壓承載力不滿足要求。現(xiàn)有屋面加層后變?yōu)闃敲?拆除架空隔熱層和防水層,考慮用爐渣等輕質(zhì)材料墊平排水坡度,驗(yàn)算表明,屋面加層后結(jié)構(gòu)承載力能夠滿足樓面使用功能要求。
3.2 　地基基礎(chǔ)鑒定
現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該教學(xué)樓毛石干砌墻下條形基礎(chǔ)進(jìn)行了局部現(xiàn)場(chǎng)勘察,基礎(chǔ)形式和截面尺寸、持力土層均與原設(shè)計(jì)相符。根據(jù)該教學(xué)樓場(chǎng)地土層分布、地基*出現(xiàn)不均勻沉降變形的特點(diǎn),現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該樓進(jìn)行了上部結(jié)構(gòu)整體傾斜度觀測(cè);考慮該樓現(xiàn)有底部3 層和*4 層建造時(shí)間間隔較長(zhǎng),分別觀測(cè)底部3 層結(jié)構(gòu)和現(xiàn)狀4 層結(jié)構(gòu)的傾斜情況,在觀測(cè)時(shí)底部?jī)x器架設(shè)位置保持不變,各觀測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)整理結(jié)果見(jiàn)表1。
鑒定結(jié)論
根據(jù)以上鑒定結(jié)果,該教學(xué)樓現(xiàn)狀四層結(jié)構(gòu)1、2 層(B 軸) 門窗洞口間墻肢承載力不滿足結(jié)構(gòu)安全要求;加建一層后,則1、2、3 層(B 軸) 門窗洞口間墻肢、1 層(B2C 軸) 橫墻及地基基礎(chǔ)均不滿足結(jié)構(gòu)安全性要求。加層前應(yīng)對(duì)以上墻體和地基基礎(chǔ)采取加固處理措施。

既有混凝土受彎構(gòu)件承載性能評(píng)估

既有混凝土受彎構(gòu)件承載性能評(píng)估應(yīng)包括受彎構(gòu)件正截面和斜截面承載性能評(píng)估。受彎構(gòu)件正截面承載力評(píng)估不同文獻(xiàn)作者給出了不同的計(jì)算公式,歸納總結(jié)受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算方法有以下2種：

1、有限元法,應(yīng)用有限元分析技術(shù),加人既有混凝土本構(gòu)關(guān)系和銹蝕鋼筋與混凝土粘接本構(gòu)關(guān)系,分析不同條件下受彎構(gòu)件正截面承載性能




2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002對(duì)正?；炷潦軓潣?gòu)件的計(jì)算方法的修正法,其修正方法隨研究者的不同而不同,具體思路是在受彎構(gòu)件無(wú)任何損傷的條件下,按GB50010-2002方法以設(shè)計(jì)或?qū)嶋H構(gòu)件參數(shù)計(jì)算受彎構(gòu)件正截面承載力,而后根據(jù)鋼筋銹蝕程度對(duì)計(jì)算承載力進(jìn)行修正或先修正有關(guān)計(jì)算參數(shù)再按GB50010-2002方法計(jì)算。

碳化混凝土受彎構(gòu)件正截面承載力評(píng)估

不少研究者進(jìn)行了碳化鋼筋未銹蝕混凝土受彎構(gòu)件正截面承載力的試驗(yàn)和理論分析。試驗(yàn)結(jié)果表明1、碳化受彎構(gòu)件的撓度曲線具有明顯的不對(duì)稱性2、碳化試件破壞時(shí),其混凝土壓碎區(qū)存在嚴(yán)重的崩裂現(xiàn)象,具有明顯的脆性3、碳化梁的抗彎剛度大于未碳化梁的抗彎剛度。數(shù)值分析結(jié)果表明:混凝土的峰值應(yīng)變和極限應(yīng)變的減小程度隨混凝土碳化程度的不同而有所差別,碳化混凝土受彎構(gòu)件的延性明顯降低,正截面極限承載力略有提高?？赡苷诖?混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)送審稿中未對(duì)鋼筋未銹蝕或銹蝕量小的已碳化混凝土受彎構(gòu)件進(jìn)行耐久性評(píng)估然而,通過(guò)對(duì)鋼筋未銹蝕混凝土碳化的連續(xù)梁的分析〔川獲得了以下初步結(jié)果對(duì)不同條件的碳化連續(xù)梁進(jìn)行的非線性數(shù)值分析發(fā)現(xiàn),隨著混凝土碳化程度的加大,鋼筋混凝土連續(xù)梁的延性將逐漸降低,可能導(dǎo)致鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在未能完全發(fā)揮其承載能力的情況下突然破壞,其引起的后果值得注意同時(shí),碳化鋼筋混凝土連續(xù)梁的受力性能將隨著碳化率、配筋率和調(diào)幅系數(shù)的改變而有所變化,較小的配筋率和適量的調(diào)幅將對(duì)碳化連續(xù)梁延性的發(fā)揮具有一定的作用,而較大的配筋率、未調(diào)幅或調(diào)幅過(guò)大都將進(jìn)一步降低連續(xù)梁的延性,可能導(dǎo)致脆性破壞。理論分析已提出了對(duì)碳化混凝土本構(gòu)關(guān)系和抗拉強(qiáng)度展開(kāi)試驗(yàn)研究的要求?；谝陨戏治?對(duì)碳化鋼筋未銹蝕混凝土受彎構(gòu)件正截面承載性能的評(píng)估方法為在檢測(cè)碳化混凝土強(qiáng)度和碳化深度的前提下,根據(jù)混凝土受彎構(gòu)件其它參數(shù)依據(jù)GB50010-2002附錄的方法對(duì)正截面承載性能進(jìn)行評(píng)估。


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