李茫茫
安科瑞電氣股份有限公司 上海嘉定 201801
摘要:傳統(tǒng)霍爾電流傳感器測量范圍小、準(zhǔn)確度等級(jí)低、頻率范圍窄、響應(yīng)速度慢已不能滿足實(shí)際工程的需求。為了滿足核聚變領(lǐng)域的需求,設(shè)計(jì)了一種零磁通霍爾電流傳感器。基于零磁通的原理和特性,為其設(shè)計(jì)了一種以脈寬調(diào)制(PWM)為的數(shù)字驅(qū)動(dòng)電路,通過霍爾元件感應(yīng)磁場,形成霍爾電壓,經(jīng)過放大電路、積分調(diào)節(jié)電路、PWM產(chǎn)生電路、功率放大電路、反饋電路,終形成二次側(cè)的補(bǔ)償電流,從而霍爾元件處于零磁通狀態(tài)。測試表明:設(shè)計(jì)的傳感器的電流測量范圍為±30kA,準(zhǔn)確度等級(jí)為0.5級(jí),頻率范圍可以達(dá)到20kHz,響應(yīng)時(shí)間在5μs以內(nèi)。
關(guān)鍵詞:霍爾傳感器;霍爾零磁通電流傳感器;脈沖寬度調(diào)制;積分調(diào)節(jié);功率放大;反饋電路
0引言
作為世界上應(yīng)用廣泛、應(yīng)用數(shù)量多傳感器之一的霍爾電流傳感器,具有靈敏度高、精度高、溫度漂移小、工作壽命長、可靠性、性高等優(yōu)點(diǎn)[1]?;诨魻栯娏鱾鞲衅鞯囊陨蟽?yōu)點(diǎn),考慮到一般大電流傳感器不能交直流兩用,準(zhǔn)確度等級(jí)、頻率范圍、響應(yīng)速度,也很難同時(shí)滿足核聚變領(lǐng)域的需要。本文以閉環(huán)零磁通霍爾電流傳感器為基礎(chǔ),設(shè)計(jì)出一種用于核聚變領(lǐng)域的大電流霍爾傳感器電路,此傳感器可測交直流電流。測量范圍高至±30kA,輸出信號(hào)準(zhǔn)確度等級(jí)高、頻率范圍寬、響應(yīng)速度快,同時(shí)解決了在大電流情況下晶體管的大功耗散熱和電壓等級(jí)提高影響的問題,很好地滿足了核聚變領(lǐng)域的需要。
1零磁通霍爾電流傳感器工作原理
1.1霍爾效應(yīng)現(xiàn)象
具體產(chǎn)生的過程為:將通電的半導(dǎo)體材料(一般制成半導(dǎo)體薄片)放入磁場中,磁場的方向與電流方向夾角成90°(這時(shí)霍爾效應(yīng)好)放置,這時(shí)由于導(dǎo)體中載流子受到洛倫茲力作用會(huì)發(fā)生偏移,在半導(dǎo)體薄片的兩邊會(huì)產(chǎn)生一個(gè)電壓差,在電場及磁場力的作用下載流子的運(yùn)動(dòng)達(dá)到一個(gè)平衡狀態(tài),這一過程即為霍爾效應(yīng)產(chǎn)生的過程,產(chǎn)生的電壓稱之為霍爾電勢,霍爾電勢Vh為:
(1)
式中I為通過霍爾元件的電流;B為垂直霍爾元件的磁感應(yīng)強(qiáng)度;Kh為霍爾材料靈敏度系數(shù)。Kh=Rh/d×f(L/b),Rh為霍爾系數(shù);L,b,d為霍爾元件的長、寬、高;f(L/b)為修正系數(shù)。
1.2工作原理
如圖1所示為零磁通霍爾電流傳感器的工作原理。一次側(cè)的原邊電流I1在磁芯中產(chǎn)生的磁場B1與二次側(cè)4邊線圈中I2產(chǎn)生的磁場B2相平衡,從而使4個(gè)霍爾元件H始終保持零磁通的工作狀態(tài)。補(bǔ)償電流I2的產(chǎn)生方式:霍爾元件在感應(yīng)到磁場的不平衡后,產(chǎn)生霍爾電壓Vh,經(jīng)過比例放大和積分調(diào)節(jié)后,轉(zhuǎn)換為脈寬調(diào)(pulsewidthmodulation,PWM)信號(hào)用于驅(qū)動(dòng)功率放大電路,再由功率放大電路提供相應(yīng)占空比大小的電壓,終形成二次側(cè)的電流I2。在整個(gè)傳感器系統(tǒng)穩(wěn)定時(shí),一次側(cè)和二次側(cè)的磁場始終保持平衡,即有N1·I1=N2·I2。
圖1傳感器工作原理
考慮到使用的磁芯為正方形框體形狀,磁芯上不同位置處的磁場強(qiáng)度有所不同。為提高系統(tǒng)整體精度,本傳感器系統(tǒng)設(shè)計(jì)在磁芯的互為對(duì)稱的框體四邊的中點(diǎn)位置設(shè)置霍爾元件,共計(jì)4個(gè)霍爾元件,分別用來感受4點(diǎn)的磁場強(qiáng)度。以這4個(gè)霍爾電壓大小的和來衡量磁場的不平衡量,作為系統(tǒng)的反饋量。
2系統(tǒng)硬件電路設(shè)計(jì)
整個(gè)電流閉環(huán)傳感器系統(tǒng)分為6個(gè)部分:1)霍爾器件供電電路,由恒壓源給霍爾元件提供工作電流;2)感應(yīng)電路,一次側(cè)電流發(fā)生變化時(shí),磁場平衡被打破,元件感應(yīng)到磁場不平衡從而產(chǎn)生霍爾電壓Vh;3)放大電路和積分調(diào)節(jié)電路,對(duì)霍爾元件產(chǎn)生的微弱霍爾電壓信號(hào)進(jìn)行放大調(diào)節(jié);4)PWM波產(chǎn)生電路,放大后的霍爾信號(hào)與載波通過比較器比較,后產(chǎn)生三電平的PWM信號(hào);5)功率放大電路,PWM波驅(qū)動(dòng)金屬氧化物半導(dǎo)體場效開通,形成一定占空比的電壓信號(hào),加在補(bǔ)償線圈兩端從而形成反饋電流;6)反饋電路,依據(jù)磁平衡原理,利用二次側(cè)補(bǔ)償線圈產(chǎn)生的磁場對(duì)一次側(cè)磁場進(jìn)行補(bǔ)償,使氣隙處始終處于零磁通狀態(tài),其工作流程如圖2所示。
圖2傳感器工作流程
2.1霍爾元件
霍爾元件是組成閉環(huán)霍爾電流傳感器的重要組成部分,本設(shè)計(jì)選用銻化銦為元件材料的器件HW-302B,其采用單列直插式封裝形式。輸入采用電壓或電流兩種模式供電,大輸入電流為20mA,輸入、輸出阻抗為240~550Ω,失調(diào)電壓為-7~7mV,溫度系數(shù)為-1.8%/℃,輸出霍爾電壓范圍為122~204mV。由于采用電流源模式供電,引腳1,3為控制輸入端,引腳2,4為霍爾電壓輸出端,霍爾元件置于磁芯氣隙處,能大程度地感應(yīng)垂直穿過霍爾元件的磁場,得到穩(wěn)定的霍爾電壓。
2.2放大電路和積分調(diào)節(jié)電路
一次側(cè)電流發(fā)生變化時(shí),磁場平衡被打破,元件感應(yīng)到磁場不平衡從而產(chǎn)生微弱霍爾電壓Vh,由于電壓很小,需要對(duì)此信號(hào)進(jìn)行放大和調(diào)節(jié),采用OPA2277高精度運(yùn)算放大器。通過改變電阻值來改變放大倍數(shù),OPA2277的1,2引腳之間跨接電阻器組成比例放大電路,6,7引腳之間跨接電阻器和電容器組成積分調(diào)節(jié)電路。本設(shè)計(jì)電路通過調(diào)節(jié)與電容器相連的可調(diào)電阻器來調(diào)整放大倍數(shù),電路如圖3所示。
圖3放大電路和積分調(diào)節(jié)電路
2.3PWM波產(chǎn)生電路
設(shè)計(jì)的PWM波產(chǎn)生方式是用霍爾輸出放大信號(hào)與載波進(jìn)行比較,產(chǎn)生一定占空比的三電平信號(hào)。如圖4所示,為載波調(diào)節(jié)電路,通過調(diào)節(jié)LF347的1,2引腳之間的可調(diào)電阻器RP3調(diào)節(jié)載波幅值,調(diào)節(jié)與6引腳相連的RP2改變載波的偏移量,引腳7輸出負(fù)載波(TRI-),引腳8輸出正載波(TRI+)。
圖4載波調(diào)節(jié)電路
如圖5所示,VERR與TRI+通過比較器LM393比較,比較后的信號(hào)經(jīng)過處理產(chǎn)生PWM1和PWM3;VERR與TRI—通過比較器LM393比較,比較后的信號(hào)經(jīng)過處理產(chǎn)生PWM2和PWM4。
圖5PWM波產(chǎn)生電路
2.4功率放大電路
如圖6所示為功率放大電路原理。該電路的供電電壓為正負(fù)直流電壓,其中VDC+,VDC-值相等,0V為0電位,功率放大電路采用正負(fù)向?qū)ΨQ的設(shè)計(jì)。為了在引出位置(即二次側(cè)線圈串聯(lián)采樣電阻)輸出正向或反向的電壓;4路PWM波驅(qū)動(dòng)T1~T4,通過控制4個(gè)MOSFET的通斷來控制引出位置的電壓。具體工作原理以正向?yàn)槔齺碚f明:在需要產(chǎn)生正向電壓時(shí),PWM2為高電平,MOSFET管T2一直開通,對(duì)應(yīng)的PWM4為低電平,MOSFET管T4一直關(guān)斷。PMW1為設(shè)置好占空比的PWM波,用于控制MOSFET管T1,PMW3與PMW1為邏輯運(yùn)算與非關(guān)系,此時(shí)的MOS-FET管T3的狀態(tài)對(duì)電路無影響。T1開通時(shí),電流方向:VDC+→T1→T2→引出位置→0;T1關(guān)斷時(shí),電流方向:引出位置→D1→T2→引出位置,形成續(xù)流回路;引出位置接二次側(cè)線圈,線圈電感很大,通過控制PMW1的占空比來實(shí)現(xiàn)控制二次側(cè)線圈上的補(bǔ)償電流。
圖6功率放大電路原理
2.5反饋電路
閉環(huán)零磁通霍爾電流傳感器采用磁平衡原理,被測電流產(chǎn)生的磁場需要通過二次側(cè)線圈電流進(jìn)行補(bǔ)償,使霍爾元件在氣隙處始終處于零磁通工作狀態(tài)。當(dāng)I1剛建立磁場,I2尚未形成時(shí),霍爾元件檢測出N1I1所產(chǎn)生的磁場信號(hào),經(jīng)放大電路和積分調(diào)節(jié),轉(zhuǎn)換為PWM波信號(hào)用于驅(qū)動(dòng)功率放大電路,終形成對(duì)應(yīng)占空比大小的電壓[4]。由于補(bǔ)償回路是個(gè)線圈,通過線圈電流不會(huì)突變,因此I2逐漸上升,N2I2所產(chǎn)生的磁場補(bǔ)償了N1I1所產(chǎn)生的磁場,因此霍爾元件輸出減小,I2上升減慢。當(dāng)N2I2=N1I1時(shí),磁場達(dá)到平衡,霍爾元件輸出為零,但由于線圈的影響,I2會(huì)繼續(xù)上升,平衡打破(N2I2>N1I1),形成過補(bǔ)償,霍爾元件輸出信號(hào)會(huì)變號(hào),輸出功率放大電路使I2減小,在這種往復(fù)的過程中,氣隙處的霍爾元件會(huì)處于平衡點(diǎn)附近振蕩。
2.6霍爾元件補(bǔ)償
由于半導(dǎo)體特性和制造工藝等原因,霍爾電流傳感器在對(duì)電流測量時(shí)總是存在一定的誤差。為進(jìn)一步提高霍爾元件的測量精度和靈敏度,往往需要對(duì)霍爾元件進(jìn)行誤差補(bǔ)償,其主要包括溫度補(bǔ)償和不等位電勢補(bǔ)償。
2.6.1溫度補(bǔ)償
由于霍爾元件是有半導(dǎo)體元件制成,半導(dǎo)體材料的電阻率、遷移率、載流子的濃度都會(huì)隨溫度的變化而變化,造成測量誤差,因此需要溫度補(bǔ)償。針對(duì)溫度變化導(dǎo)致的內(nèi)阻變化,可以采用對(duì)輸入或輸出電路的電阻值進(jìn)行補(bǔ)償。
2.6.1.1輸入回路補(bǔ)償法
如圖7所示,采用恒流源供電,并聯(lián)分流電阻器R,設(shè)初始溫度為T0,霍爾元件的輸入電阻值為R0,霍爾電流為I0,霍爾元件靈敏度為K0,當(dāng)溫度上升到T時(shí),霍爾元件的輸入電阻值為R1,霍爾電流為I1,霍爾元件靈敏度為K1。則溫度在T0和T時(shí)有下式:
(2)
(3)
式中下標(biāo)0,1分別為溫度為T0和T的有關(guān)值,α為霍爾元件靈敏度溫度系數(shù),β為霍爾元件輸入電阻溫度系數(shù)。當(dāng)溫度影響帶來的測量誤差完全補(bǔ)償時(shí),不同溫度下輸出的霍爾電壓相等。
圖7輸入回路補(bǔ)償電路
2.6.1.2輸出回路補(bǔ)償法
輸出回路進(jìn)行溫度補(bǔ)償?shù)碾娐?,?dāng)溫度變化時(shí),用熱敏電阻值Rt的變化來抵消霍爾電勢Vh和輸出電阻值R0變化對(duì)輸出電壓的影響,從而保持輸出霍爾電勢與溫度基本無關(guān)。
2.6.2不等位電勢補(bǔ)償
不等位電勢是霍爾元件在加額定控制電流而外磁場為零時(shí)出現(xiàn)的霍爾電勢,稱其為零位電勢(及零漂)。在分析不等位電勢時(shí),可將霍爾元件等效為一個(gè)電橋。輸入電1,3和輸出電2,4可看作電橋的電阻連接點(diǎn),其相互之間分布電阻值R1,R2,R3,R4構(gòu)成4個(gè)橋臂,當(dāng)B=0時(shí),理想情況下Vh=0,即4個(gè)電阻值相等。如果通入額定電流,而Vh不等于0,說明4個(gè)電阻存在差異,需要添加平衡電橋電路[9]。如圖8所示,通過對(duì)滑動(dòng)電阻器的調(diào)節(jié)可以達(dá)到霍爾元件的電橋平衡,從而在B=0時(shí),使輸出電壓Vh=0。
圖8不等位補(bǔ)償電路
3測量結(jié)果及處理
3.1測量方法
1)選用的測試電源為高精度逆變電源,此電源可以輸出電流為正負(fù)直流、交流,輸出通過導(dǎo)線和負(fù)載相連,負(fù)載為一個(gè)大環(huán)形線圈,被測傳感器套在大環(huán)形線圈臂上(即電源輸出一個(gè)小電流用等效安匝法使電流加倍);另外高精度逆變電源輸出導(dǎo)線上套有標(biāo)準(zhǔn)電流傳感器。
2)設(shè)計(jì)傳感器電路可以采集交直流信號(hào);板卡控制電選用直流12V,功率放大電路供電電壓為直流±80V。
3)將設(shè)計(jì)傳感器的信號(hào)輸出端與電阻器相連,電阻器另一端接到±80V電源的0V電位上。分別采集電阻兩端電壓信號(hào)和標(biāo)準(zhǔn)電流傳感器輸出電壓信號(hào)。
3.2測量過程
實(shí)驗(yàn)在一次側(cè)高精度逆變電源輸出電流為正負(fù)直流條件下測試。接通電源使傳感器系統(tǒng)穩(wěn)定0.5h,調(diào)節(jié)高精度逆變電源,使電流輸出從0A開始正向增加,每間隔5kA停頓一下,等在該點(diǎn)穩(wěn)定后讀數(shù)一次,依次順序電流達(dá)到30kA,后退到0A;電流從0A開始負(fù)向增加,每間隔-5kA停頓一次,等在該點(diǎn)穩(wěn)定后讀數(shù)一次,依次順序電流達(dá)到-30kA,后退到0A。特別需要注意讀數(shù)時(shí)在每個(gè)電流點(diǎn)上保持電流穩(wěn)定后讀取。
3.3測量范圍和準(zhǔn)確度等級(jí)(精度)
在室溫下對(duì)設(shè)計(jì)傳感器進(jìn)行測試,實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖9。實(shí)驗(yàn)中用大環(huán)形線圈等效安匝法模擬了一次側(cè)的大電流,一次側(cè)大環(huán)形線圈繞組匝數(shù)為532,標(biāo)準(zhǔn)電流傳感器匝比為100,設(shè)計(jì)傳感器匝數(shù)為6000。i1為一次側(cè)單匝導(dǎo)線上標(biāo)準(zhǔn)電流傳感器測量值;i2為設(shè)計(jì)傳感器采樣電流;I1為一次側(cè)的換算電流,I1=532100i1;I2為二次側(cè)的換算電流,I2=6000i2;δ為相對(duì)誤差,
其中,X為設(shè)計(jì)傳感器的示值,XS為標(biāo)準(zhǔn)傳感器示值。表中*7組數(shù)據(jù)為零電流時(shí)各傳感器的輸出值(即零漂值)。
圖9電流測試數(shù)據(jù)
從圖中可以看出:大電流達(dá)到了±30kA;大相對(duì)誤差為0.44%,出現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)中電流小的點(diǎn),且明顯有電流較小時(shí)相對(duì)誤差較大的情況。造成這種情況的原因是,零點(diǎn)漂移得不夠,數(shù)據(jù)較小時(shí),采集測量的零點(diǎn)漂移影響了傳感器的準(zhǔn)確度等級(jí),但整體準(zhǔn)確度等級(jí)達(dá)到了0.5級(jí)(精度為0.5%)。傳統(tǒng)傳感器測量范圍在±10kA以下,即使范圍能到達(dá)±30kA的準(zhǔn)確度等級(jí)為1.0級(jí)。
3.4頻率范圍
設(shè)計(jì)電流傳感器和標(biāo)準(zhǔn)電流傳感器輸出接示波器,調(diào)節(jié)高精度逆變電源使電源每次輸出交流電流為值40A(大環(huán)形線圈上產(chǎn)生等效值約為21.3kA的電流),每次測試改變頻率。經(jīng)過測試,觀察待測電流傳感器的輸出信號(hào)波形,當(dāng)高精度逆變電源輸出電流頻率為20kHz時(shí),設(shè)計(jì)電流傳感器采到的輸出頻率為20.08kHz,值為3.52V(探頭衰減10倍,顯示為0.352V)。經(jīng)過計(jì)算,輸入輸出電流基本保持相等,說明此頻率下輸出信號(hào)的幅頻特性較好。當(dāng)高精度逆變電源輸出電流頻率繼續(xù)增加,設(shè)計(jì)電流傳感器采到的輸出電壓值明顯減小,說明傳感器跟蹤失敗,輸出信號(hào)幅頻特性變差;但比傳統(tǒng)同類型±30kA大電流傳感器(頻率范圍1kHz)有很大的提高。
3.5響應(yīng)時(shí)間
指一次側(cè)電流為高頻交流或充電機(jī)暫態(tài)放電電流時(shí),設(shè)計(jì)電流傳感器采到電流的時(shí)刻與標(biāo)準(zhǔn)電流傳感器采到電流時(shí)刻的時(shí)間差,定義為響應(yīng)時(shí)間。由于本傳感器設(shè)計(jì)的頻率范圍為20kHz,所以把高精度逆變電源輸出波形頻率設(shè)為20kHz條件下,經(jīng)過多次測試得出一組時(shí)間差值,計(jì)算平均值得到反應(yīng)時(shí)間小于5μs。
4安科瑞霍爾傳感器產(chǎn)品選型
4.1產(chǎn)品介紹
霍爾電流傳感器主要適用于交流、直流、脈沖等復(fù)雜信號(hào)的隔離轉(zhuǎn)換,通過霍爾效應(yīng)原理使變換后的信號(hào)能夠直接被AD、DSP、PLC、二次儀表等各種采集裝置直接采集和接受,響應(yīng)時(shí)間快,電流測量范圍寬精度高,過載能力強(qiáng),線性好,抗干擾能力強(qiáng)。適用于電流監(jiān)控及電池應(yīng)用、逆變電源及太陽能電源管理系統(tǒng)、直流屏及直流馬達(dá)驅(qū)動(dòng)、電鍍、焊接應(yīng)用、變頻器,UPS伺服控制等系統(tǒng)電流信號(hào)采集和反饋控制。
4.2產(chǎn)品選型
4.2.1開口式開環(huán)霍爾電流傳感器
表1
4.2.2閉口式開環(huán)霍爾電流傳感器
表2
4.2.3閉環(huán)霍爾電流傳感器
表3
4.2.4直流漏電流傳感器
表4
5結(jié)束語
本文設(shè)計(jì)了一種測量范圍大、準(zhǔn)確度等級(jí)高、頻率范圍寬、響應(yīng)快的傳感器。經(jīng)過測試,此電流傳感器測量范圍達(dá)到±30kA,準(zhǔn)確度等級(jí)到達(dá)0.5級(jí),頻率范圍到達(dá)20kHz,反響時(shí)間小于5μs,并解決了在大電流情況下,晶體管的大功耗散熱和電壓等級(jí)提高影響的問題,此傳感器可以廣泛應(yīng)用于核聚變領(lǐng)域。
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作者簡介:
李茫茫,女。任職單位:現(xiàn)任職于安科瑞電氣股份有限公司
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