井架、抽油機等石油機械是油田現(xiàn)場鉆井、采油不可缺少的重要設(shè)備。在進行結(jié)構(gòu)強度設(shè)計時,多采用有限元分析方法。然而,由于制造中的誤差、搬運過程中的碰撞、安裝找正中的偏差和長期服役過程中的腐蝕等因素,使得這些結(jié)構(gòu)不可避免地存在著各種初始缺陷,使它們的實際受力、變形狀況與理想情況存在一定差異。若仍采用有限元分析的方法,會產(chǎn)生較大的誤差,因此需要借助應(yīng)力測試實驗來加以驗證。
本文采用應(yīng)變電測技術(shù)對井架和抽油機進行應(yīng)力測試,分析了解在測試過程中的補片方案、結(jié)果分析以及實際測試中涉及的技術(shù)問題。
井架承載能力評價
井架是石油鉆機、修井機的重要組成部分。為了評定實際使用的井架承載能力,必須對井架在實際受載條件下的應(yīng)力、變形進行綜合測試后,才能可靠地評定其承載能力的大小。
本文對某公司井架進行了現(xiàn)場實測,由于井架屬**靜定空間鋼架結(jié)構(gòu),每個桿件都承受軸力、彎矩、扭矩、剪力的聯(lián)合作用,其中軸力和彎矩引起正應(yīng)力,扭矩和剪力引起剪應(yīng)力,理論計算和實際分析表明,井架中絕大多數(shù)桿件的危險點都發(fā)生在較大正應(yīng)力點處。因此,可以采用正應(yīng)力測試方法,每個測點沿立柱方向各貼一個應(yīng)變片,采用半橋接法,可實現(xiàn)溫度的自動補償。由于軸力可能為壓力或拉力,在兩個方向的彎矩作用方向的不同,由于橫截面上的危險點位置是未知的,為了找到截面上的較大正應(yīng)力點,必須在各個可能的危險點都布片。
經(jīng)靜、動載試驗測試數(shù)據(jù)及計算機仿真試驗綜合分析,該井架在較大設(shè)計鉤載1960KN時,井架立柱較大應(yīng)力為-121.70MPa,井架前立柱較大穩(wěn)定應(yīng)力為308.5MPa。根據(jù)標準,該井架不能滿足原設(shè)計鉤載的工作要求,井架等級為c級。
抽油機結(jié)構(gòu)強度測試
某型雙爐頭抽油機在長期使用過程中發(fā)現(xiàn),在游梁體尾部連接孔部位出現(xiàn)了裂紋、斷裂等失效形式。為此,對雙驢頭抽油機的游梁部位進行了現(xiàn)場應(yīng)力測試,包括靜應(yīng)力測試,前驢頭加載28.8KN;動應(yīng)力測試3min多,抽油機懸點載荷在13.0-36.8KN之間波動,沖次3.8min-1,沖程5m。由于測點的主方向未知,故選用45°應(yīng)變花。將45°應(yīng)變花粘貼在測點所在的結(jié)構(gòu)表面,接成測量電橋;同時,為考慮溫度效應(yīng)的補償作用,在游梁附近粘貼1塊相同材料的補償鐵,用以粘貼溫度補償片。靜測結(jié)果如表1,動測結(jié)果如表2.
表1游梁各測點靜態(tài)實測值
測點編號 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
較大正應(yīng)力/MPa | 7.37 | 22.46 | 17.61 | 10.51 | 10.91 |
較大剪應(yīng)力/MPa | 4.39 | 16.97 | 13.59 | 7.49 | 4.01 |
表2游梁各測點應(yīng)力幅值
測點編號 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
較大正應(yīng)力/MPa | 3.47 | 10.93 | 9.05 | 5.26 | 6.98 |
從表1可以看出,抽油機懸點靜載荷為28.8KN時,游梁連接孔B處測點2和3所受的應(yīng)力較大,較大值為22.46MPa;而測點1、4、5相比則較小。目前,油田已普遍進入高含水開發(fā)階段,抽油機的懸點載荷較大,一般在78.45-98.07KN,因此抽油機所承受的載荷也較大。根據(jù)小變形原理,在材料的比例極限范圍內(nèi),應(yīng)力隨外力呈線性變化,當動載荷達到95KN時,游梁的較大應(yīng)力為74.09MPa,接近材料的許用應(yīng)力,說明該游梁在工作載荷作用下的強度儲備已很少。由表2可知,測點2和3的應(yīng)力幅值要大于其他各測點,可認為游梁是在交變應(yīng)力作用下工作,其持久極限較小,故很容易產(chǎn)生裂紋而發(fā)生斷裂。
結(jié)論
1. 由以上實驗證明,應(yīng)變電測技術(shù)可用于石油機械行業(yè)中。
2. 測試的主要目的是校核結(jié)構(gòu)的較薄弱部位是否合格,測試部位一般可先利用有限元分析結(jié)果并結(jié)合實際經(jīng)驗來進行選擇。
3. 測量類似鉆機井架這樣的石油機械,由于所用信號線較長,信號線自身電阻也較大,而高精度儀器所能平衡的電阻范圍較小,因此應(yīng)選用電阻較小的應(yīng)變片,如115Ω,而其他參數(shù)保持不變,以便于進行現(xiàn)場測量。
4. 測量運動構(gòu)件表面的應(yīng)變,較好使用與構(gòu)件材料熱膨脹特性能良好匹配的溫度自補償應(yīng)變計。在沒有溫度自補償應(yīng)變計時,可采用半橋補償方法,但必須保證溫度相同。
詞條
詞條說明
隔膜泵是固液兩相介質(zhì)輸送的關(guān)鍵設(shè)備,應(yīng)用于大型石化、煤化工、冶金及建材等領(lǐng)域。本文主要是對隔膜泵液力端零件閥箱體進行動態(tài)應(yīng)變測試,了解隔膜泵零件的應(yīng)變測試過程及結(jié)果分析過程。測試儀器儀器采用南京聚航科技有限公司的JHDY動態(tài)應(yīng)變儀,模塊化設(shè)計,通道數(shù)可達數(shù)百,并保持同步。軟件操作,根據(jù)測量需求,靈活設(shè)置參數(shù)。測量數(shù)據(jù)實時同步,自動保存,自動生成報表。貼片位置的選定通常情況下,先對被測零件做ANSY
水冷爐口內(nèi)嵌鑄蛇形無縫鋼管,在澆注過程中,由于高溫鐵水的作用,蛇形管會發(fā)生蠕變。冷卻時,由于蛇形管比液態(tài)鐵水收縮值大,使爐口內(nèi)產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力。同時,為防止蛇形管被鐵水熔化擊穿,采取了向蛇形管內(nèi)通入氮氣強制冷卻的措施。這樣,靠近蛇形管的鐵水比遠離蛇形管的鐵水冷卻速度加快,造成內(nèi)部應(yīng)力不均。因此,水冷爐口鑄件降低和均化殘余應(yīng)力工序是必要的。過去一直采用熱時效的方法進行去應(yīng)力處理。但熱時效耗費大量的人
大口徑油氣輸送管殘余應(yīng)力檢測應(yīng)變片粘貼工藝
盲孔殘余應(yīng)力測試方法是工程構(gòu)件應(yīng)力分析中常用的數(shù)據(jù)采集方法之一,由于具有操作簡便、測量可靠性高、對構(gòu)件損傷程度小等特點。廣泛應(yīng)用于構(gòu)件及焊接殘余應(yīng)力測試中。在盲孔法殘余應(yīng)力測試中,應(yīng)變片的粘貼質(zhì)量將直接影響測試結(jié)果的可靠性和準確性。本文將以大口徑油氣輸送管殘余應(yīng)力檢測為例,對盲孔法測殘余應(yīng)力過程中電阻應(yīng)變片的粘貼工藝進行介紹。測試儀器測試管件:φ1219*18.4mm大口徑厚壁X80鋼管電阻應(yīng)變片
重軌在生產(chǎn)過程中會產(chǎn)生殘余應(yīng)力。重軌的生產(chǎn)需要經(jīng)過熱軋、冷卻和矯直等工藝,重軌在軋制冷卻時,由于外表面和內(nèi)部冷卻速度的不同以及組織的轉(zhuǎn)變,產(chǎn)生了很大的熱應(yīng)力和相變應(yīng)力。重軌在熱應(yīng)力和相變應(yīng)力的作用下,產(chǎn)生不均勻的塑性變形,從而產(chǎn)生了殘余應(yīng)力。同時,由于重軌斷面為變截面,在冷卻時,軌腰和軌底邊緣具有較快的冷卻速度,軌頭的冷卻速度較慢,這一冷卻速度的差異,導(dǎo)致軌腰和軌底邊緣出現(xiàn)壓應(yīng)力,而軌底中間和軌頭
公司名: 南京聚航科技有限公司
聯(lián)系人: 郝工
電 話: 18151922896
手 機: 15312992896
微 信: 15312992896
地 址: 江蘇南京秦淮區(qū)光華路156號星展大廈
郵 編:
網(wǎng) 址: jhvsr1.b2b168.com
公司名: 南京聚航科技有限公司
聯(lián)系人: 郝工
手 機: 15312992896
電 話: 18151922896
地 址: 江蘇南京秦淮區(qū)光華路156號星展大廈
郵 編:
網(wǎng) 址: jhvsr1.b2b168.com