江西南昌萍鄉(xiāng)通用型灌漿料使用方法

時(shí)間：2020-01-02

江西南昌萍鄉(xiāng)通用型灌漿料使用方法
為了準(zhǔn)確預(yù)測(cè)規(guī)格材抗彎強(qiáng)度與木節(jié)之間的關(guān)系,選取含不同類(lèi)型、尺寸木節(jié)的興安嶺落葉松規(guī)格材,分別截取清材試樣和足尺試樣進(jìn)行抗彎試驗(yàn),并對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了回歸分析.結(jié)果表明,對(duì)于足尺試樣,采用其平均密度ρa(bǔ)和大降等缺陷處木節(jié)截面受拉側(cè)的Ik/Ig來(lái)擬合足尺抗彎強(qiáng)度f(wàn)f效果佳,相關(guān)系數(shù)R2為0.753,均方根RMSE為4.71;木節(jié)對(duì)足尺抗彎強(qiáng)度的影響相對(duì)于密度幾乎同等重要.建立了足尺抗彎強(qiáng)度、清材抗彎強(qiáng)度和木節(jié)信息之間的理論模型.

所灌漿料的用以增進(jìn)錨碇力的擴(kuò)座地錨側(cè)向灌漿料灌漿施工法，基上利用擴(kuò)孔葉片既灌漿料灌漿桿，以對(duì)固定端之錨孔部作擴(kuò)孔灌漿料灌漿及側(cè)向噴射灌漿料灌漿，其施工步驟依序如下：
于錨孔內(nèi)鉆下套管至預(yù)定深度，然后回抽套管至自由端深度；
將組立完成之鋼鍵，下至預(yù)定深度（自由端深度）；
利用鉆桿旋轉(zhuǎn)位于固定端上方的擴(kuò)孔葉片，使之由上向下擴(kuò)開(kāi)旋轉(zhuǎn)，而對(duì)自由端以下的錨孔產(chǎn)生擴(kuò)孔作用，此期間，并邊灌漿料灌漿邊進(jìn)行擴(kuò)孔；
在錨頭葉片灌漿料灌漿擴(kuò)孔至預(yù)定的深度（即固定端深度）后，即行反轉(zhuǎn)鉆桿，使鉆桿脫離擴(kuò)孔葉片；
當(dāng)鉆桿脫離擴(kuò)孔葉片后，即向上提升鉆桿，同時(shí)作側(cè)向噴射灌漿料灌漿，使套管以下的固定端的一部分形成凸凹的鋸齒狀孔壁；
抽出鉆桿后，即進(jìn)行封閉套管，并于封閉端裝設(shè)加壓管，以對(duì)套管內(nèi)作二次加壓灌漿料灌漿。
方法的灌漿料優(yōu)點(diǎn)，使用施工方法時(shí)，既能對(duì)地錨的固定端加以擴(kuò)大，又能使錨體不偏墜，從而達(dá)到平衡而增進(jìn)錨碇力。
又一灌漿料優(yōu)點(diǎn)，使用施工方法時(shí)，可邊灌漿料灌漿邊向下擴(kuò)孔，使水泥漿有效充滿(mǎn)固定端，從而增進(jìn)錨碇力。

早強(qiáng)劑對(duì)灌漿料工作性能的影響
２．膨脹劑對(duì)水泥基灌漿料工作性的影響
膨脹性是灌漿料的一項(xiàng)重要性能指標(biāo)，包括塑性膨脹和中后期膨脹。膨脹劑的使用應(yīng)確保灌漿料各齡期膨脹量與強(qiáng)度等其他性能指標(biāo)協(xié)調(diào)。塑性膨脹劑在灌漿料塑性階段即產(chǎn)生有效膨脹，使灌漿料灌注時(shí)充盈度達(dá)標(biāo)。
為塑性膨脹劑對(duì)灌漿料工作性能的影響。塑性膨脹劑摻入時(shí)，使灌漿料流動(dòng)度降低，并且塑性膨脹劑摻量越大，流動(dòng)度降幅越明顯。塑性膨脹劑摻量為０．０５％時(shí)，灌漿料初始和３０ｍｉｎ流動(dòng)度分別為３９０ｍｍ和３７５ｍｍ，在摻量為０．１２％時(shí)，初始和３０ｍｉｎ流動(dòng)度降低至３６５ｍｍ和３５０ｍｍ。
隨著中后期膨脹劑的摻入，灌漿料的流動(dòng)度降低，但降低幅度較小。ＨＣＳＡ和ＭｇＯ摻量越大，流動(dòng)度降低幅度越明顯。由于ＨＣＳＡ的摻入，使水泥水化產(chǎn)物針狀鈣礬石較容易形成，增大灌漿料體系的內(nèi)摩擦力，在表現(xiàn)為使灌漿料流動(dòng)度降低。由于磷渣復(fù)合粉的緩凝效果，使鈣礬石的形成速度降低，進(jìn)而使ＨＣＳＡ膨脹劑對(duì)灌漿料流動(dòng)度的影響降低。ＨＣＳＡ摻量為８％時(shí)，初始和３０ｍｉｎ流動(dòng)度分別達(dá)到３８０ｍｍ、３６５ｍｍ。

■試驗(yàn)結(jié)果分析及展望
性能水泥基灌漿料工作性能試驗(yàn)結(jié)果如表3所示，水膠比W/B=0.28的拌合物較為粘稠，流動(dòng)性較差，其流動(dòng)度的初始值和30min保留值均不滿(mǎn)足規(guī)范要求水膠比W/B=0.30的拌合物流動(dòng)性很好，流動(dòng)度試驗(yàn)產(chǎn)生了很大的流動(dòng)性，并且30min之后的流動(dòng)度保留值仍然很，但拌合物存在較為嚴(yán)重的泌水現(xiàn)象。水膠比W/B=0.29的拌合物流動(dòng)性較好，并且具有良好的保水性，未發(fā)現(xiàn)泌水現(xiàn)象圖1給出了流動(dòng)度隨水膠比W/B變化趨勢(shì)，從圖中可以看出，在其他參數(shù)不變的條件下，初始流動(dòng)度和30min的保留值均隨W/B的變大而增大。
從表3中可以看出，HPCG-1和HPCG-2的3h-24h與3h之差的豎向膨脹率均能滿(mǎn)足規(guī)范要求，但HPCG-3的3h豎向膨脹率為負(fù)值，說(shuō)明該配比的水泥基灌漿料由于加水量過(guò)多，影響了其早期豎向膨脹率。
可以看出，HPCG-1和HPCG-2的3h~24h與3h之差的豎向膨脹率均能滿(mǎn)足規(guī)范要求，但HPCG-3的3h豎向膨脹率為負(fù)值，說(shuō)明該配比的水泥基灌漿料由于加水量過(guò)多，影響了其早期豎向膨脹率。
可以看出,有效承載面差別很大。CGM-340灌漿料(用水量17%)、FB料(用水量14%)的有效承載面在95%以上,而FA灌漿料(用水量18%)、DC料(用水量15%)的有效承載面積很低,形成“虛接觸”,表現(xiàn)為底板下面有大量的氣泡孔穴。進(jìn)一步加大用水量,有效承載面均有一定程度的下降,FA料的表面基本為連續(xù)的氣泡孔穴,根本不能起到有效傳遞荷載的作用。

利用真空導(dǎo)入工藝生產(chǎn)的纖維增強(qiáng)復(fù)合材料往往存在諸多起鼓現(xiàn)象。本文利用精密加工的鋼材模具生產(chǎn)的構(gòu)件進(jìn)行軸壓試驗(yàn),得到正常構(gòu)件與起鼓構(gòu)件的荷載-位移曲線(xiàn)和破壞模式。試驗(yàn)顯示起鼓構(gòu)件的承載力為正常構(gòu)件的66.4%,且起鼓構(gòu)件均在層樹(shù)脂出現(xiàn)貫通豎向裂縫。結(jié)合有限元建模的手段,得出了基于樹(shù)脂部分Mises應(yīng)力的強(qiáng)度校核準(zhǔn)則。