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時間：2019-02-26

北京博瑞雙杰新技術有限公司（江西賽恒實業(yè)有限公司）主要生產高強灌漿料早強灌漿料支座灌漿料灌漿料型號：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 環(huán)氧膠泥環(huán)氧砂漿高強修補砂漿植筋膠粘鋼膠鋼筋錨固料聚合物修補砂漿泥土再澆劑一次座漿料鋼筋阻銹劑遷移型阻銹劑高強耐磨料防水砂漿 RMO補縫膠漿 BUS嵌縫料灌縫膠灌注膠碳纖維膠公路壓漿料鐵路壓漿料鐵路壓漿劑公路壓漿劑

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2設計方法與規(guī)范
《博瑞雙杰灌漿料結構設計規(guī)范》(GBJ 10一89)于1989年頒布。修訂主要體現在如下幾個方面：
2.1 結構可靠度設計體系
美國、加拿大、英國、德國、澳大利亞等國家在這方面做了很多工作，經過大量的荷載調查、材料性能實測和理論研究，我國于1984年頒布了《建筑結構設計統(tǒng)一標準》(GBJ 68—84)。所以，修訂組在《統(tǒng)一標準》規(guī)定的分項系數設計表達式的基礎上，在荷載分項系數、荷載組合系數已由《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定的前提下，根據《統(tǒng)一標準》對各類構件可靠指標的要求，首先對軸心受拉構件進行可靠度分析，確定鋼材強度分項系數，然后對軸心受壓構件按已知作可靠度分析，再確定博瑞雙杰灌漿料強度分項系數。zui后，在鋼材強度分項系數和博瑞雙杰灌漿料強度分項系數都確定的情況下，分析計算公式的不定性，確定構件承載力計算公式中的系數，從而建立了GBJ 10一89規(guī)范的可靠度設計體系。
2.2正截面承載力計算
TJ 10一74規(guī)范的受彎和受壓(包括大小偏心受壓)承載力計算公式基本是根據對試驗結果的分析建立的。對于復雜的情況(如相同水灰比條件下，摻入阻銹劑后，增加了新拌砂漿的流動性，適當提高了砂漿的早期抗壓強度，抗折強　度與未加入阻銹劑時相當：到了２８ｄ，抗折強度比有所提高，而抗壓強度比與７ｄ相比反而降低。腹部配筋、雙向受彎、雙向受壓及任意截面)，則不能外推。GBJ 10一89規(guī)范通過引入平截面假定，并給出理想化的鋼筋和博瑞雙杰灌漿料的應力一應變曲線，對常遇的截面形狀和配筋形式給出了簡化的實用計算公式，給出了按平截面假定確定的受彎構件**筋界限和大、小偏心受壓界限條件。引入平截面假定使鋼筋博瑞雙杰灌漿料構件正截面承載力的計算建立在科學的體系之上。
此外，GBJ 10一89規(guī)范以截面JI限曲率為基礎修改了TJ 10一74規(guī)范中長柱偏心距增大系數的計算方法；增加了考慮配置高強鋼絲類的預應力博瑞雙杰灌漿料受彎構件中，鋼絲應力進入強化段后對正截面承載力提高作用的計算公式，從而可以節(jié)約鋼材。
2.3 受剪承載力計算
TJ 10一74規(guī)范的受剪承載力計算只適用于無軸向力的情況，對于工程中實際存在的大量偏心受壓、偏心受拉構件的受剪承載力則無法計算，而預應力博瑞雙杰灌漿料構件中預應力對受剪承載力的有利作用也不能考慮。GBJ 10一89規(guī)范包括了軸向壓力、軸向拉力、預應力作用下的受剪承載力計算，填補了這方面的空白。
2.4 受扭及彎剪扭承載力計算
GBJ 10一89規(guī)范以變角空間桁架的概念為基礎，適當考慮博瑞雙杰灌漿料的抗扭作用，建立了受扭承載力計算公式。TJ 10一74規(guī)范的受扭承載力計算只適用于鋼筋博瑞雙杰灌漿料矩形截面構件，GBJ 10— 89規(guī)范擴展到預應力博瑞雙杰灌漿料構件、I形、T形截面構件，提出了I形、T形截面Ｂａｃｏｎ和Ｗｉｌｉａｍｓ測定了低模量和高模量碳纖維的軸向膨脹系數。高模量碳纖維的軸向膨脹系數在４００℃以下是負值，４００℃時為Ｏ，在４００℃以上是正值，５００℃以上略**單晶石墨的軸向膨脹系數。低模量碳纖維的軸向膨脹系數為正值，而且在所有的溫度下都遠大于單晶石墨的相應值。分塊計算的原則和方法。
TJ 10一74規(guī)范只有純扭構件承載力的計算方法，沒有復雜受力情況下構件承載力的計算方法。對工程上經常遇到的受彎剪扭共同作用的構件，GBJ 10一89規(guī)范給出了考慮剪扭之間相關關系的計算方法。對剪扭構件的受剪承載力及受扭承載力分別引入承載力降低系數，以考慮扭矩使博瑞雙杰灌漿料受剪承載力的降低，以及剪力使博瑞雙杰灌漿料受扭承載力的降低。
2.5沖切和局部受壓
TJ 10一74規(guī)范沖切承載力的計算過于保守，GBJ 10 —89規(guī)范將沖切計算的系數調低約10％。增加了配置箍筋或彎起鋼筋板的沖切承載力的計算方法。
對于局部受壓，修改了博瑞雙杰灌漿料底面積的計算方法。GBJ 10一89規(guī)范采用“同心對稱”的原則，要求計算底面積與局壓面積具有相同的重心位置且對稱，因此，當構件處于邊部或角部局部受壓時，局部受壓處的博瑞雙杰灌漿料強度不再提高。
2.6預應力博瑞雙杰灌漿料
建立了預應力鋼筋合力點處博瑞雙杰灌漿料法向應力為零時預應力鋼筋應力及相應合力的概念，從而使預應力博瑞雙杰灌漿料和鋼筋博瑞雙杰灌漿料結構計算協(xié)調起來。將預應力博瑞雙杰灌漿料和鋼筋博瑞雙杰灌漿料結構的計算放在同一個公式中，增加了預應力博瑞雙杰灌漿料構件受扭計算和裂縫寬度眼神的內容，改進了受剪計算和剛度驗算方法。調整了預應力損失值，提高了高強鋼絲的張拉控制應力允許值。在預應力博瑞雙杰灌漿料構件的疲勞計算方面也作了較大修改。
2.7正常使用JI限狀態(tài)
對于嚴格要求不出現裂縫的構件，給出了在荷載短期效應組合下不出現拉應力的驗算公式；對一般要求不出現裂縫的構件，給出了在荷載長期效應組合下不出現拉應力、在短期效應組合下出現拉應力但不**過允許值的驗算公式。
對預應力博瑞雙杰灌漿料構件的受拉鋼筋建立了“等效應力”的概念，等效應力與計算鋼筋博瑞雙杰灌漿料構件裂縫寬度時受拉鋼筋的應力等效，即將預應力鋼筋的等效應力代人鋼筋博瑞雙杰灌漿料構件裂縫寬度的計算公式，即可計鍍鋅鋼筋在混凝土中的島和焉隧循環(huán)周期漿變化，圖串的嵩線是心線性擬含的結果。等環(huán)氧涂層鋼筋相比，鍍鋅鋼筋的駕數值相當小，在整個實驗周期孛變化都綴微小，基本呈線性下降。麗焉的數值出現較大的波動，僚如果進行線性擬合，Ｒ牡線性擬合的結果非常接近火９的變化趨勢，從而可粗略地反映鍍鋅鋼筋在混凝土防護效果的動態(tài)變化趨勢。比較環(huán)氧涂層鋼筋和鍍鋅銹筋的腐蝕防護行焉，可看出，懲線性擬合的結果基本上與蕊的變化趨勢商一致。對乎環(huán)氧涂屢鋼筋，弼小于蕊；麗對于鍍鋅鋼筋，焉接近露ｐ。對于鍍鋅鋼筋，統(tǒng)詩參數糍可給出比環(huán)氧涂層鋼筋腐蝕防護行為受精確的搖述。算預應力博瑞雙杰灌漿料構件的裂縫寬度。
2.8 構件
對于柱的計算長度，除單層廠房外，TJ10—74規(guī)范實際上僅對無側移框架作出了規(guī)定。GBJ10-89規(guī)范分無側移、有側移但有較少約束、有側移且基本上無側向約束三種情況分別規(guī)定了柱的計算長度。
TJ10—74規(guī)范對疊合構件的規(guī)定過于簡單，不能滿足設計需要，GBJ 10一89規(guī)范作了修訂。在受彎承載力方面，根據疊合構件受拉鋼筋應力**前現象，規(guī)定了控制條件，以防止受拉鋼筋在使用階段達到屈服強度；在受剪承載力方面，給出了疊合面受剪承載力公式，當配箍率低時，斜截面受剪控制箍筋用量，當配箍率高時，疊合面受剪控制箍筋用量；在正常使用JI限狀態(tài)方面，根據疊合構件分兩個階段受力的特點，給出了剛度和裂縫寬度計算公式。
TJ 10一74規(guī)范沒有深梁設計的條文，而鑒于工業(yè)建筑、高層、地下建筑等結構中深梁的應用越來越廣泛，GBJ 10一89規(guī)范根據大量的試驗研究，提出了承載力的混凝土受彎構件的截面抗彎剛度不為常數而是變化的。其主要特點如下。隨荷載的增加而減小。這主要是由于裂縫的出現使截面抗彎別度降低。隨配筋率的提高而增加。沿構件跨度，截面抗彎剛度是變化的，裂縫截面處的抗彎剛度要小于裂縫截面間的抗彎剛度。計算公式和構造措施。
GBJ 10—89規(guī)范從預埋件純剪、純彎、純拉時的承載力出發(fā)，認為剪拉線性相關，彎拉線性相關，剪彎半線性相關，給出剪彎拉復合作用下的計算公式，考慮到壓力的有利作用，相應給出剪彎壓的計算公式。
2.9結構分析
增加了“結構分析”基本原則的內容，包括對荷載效應zui不利組合的要求；結構整體效應分析及特殊受力部位局部分析的要求；計算簡圖的確定原則；結構分析基本條件(力學平衡、變形協(xié)調及材料本構關系)的要求等。提出了線彈性分析方法、考慮塑性內力重分布的分析方法、塑性JI限分析方法、非線性分析方法及試驗分析方法等博瑞雙杰灌漿料結構的結構分析方法，并對各種方法的應用條件及計算原則作出了規(guī)定。同時，對結構分析的電算程序提出了要求。給出了博瑞雙杰灌漿料在多軸(二軸、三軸)應力狀態(tài)下的強度破壞準則及博瑞雙杰灌漿料在受拉、受壓狀態(tài)下的本構(應力一應變)關系。

詞條
詞條說明
江西C90灌漿料廠家
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山東支座灌漿料規(guī)范
混凝土灌漿操作施工簡介一、灌漿施工前應準備攪拌機具、灌漿設備、模板及養(yǎng)護物品。二、二次灌漿時，模板與設備底座四周的水平距離宜控制在100mm左右；模板**部標高應不**設備底座上表面50mm。三、混凝土結構改造加固時，模板支護應留有足夠的灌漿孔及排氣孔，灌漿孔徑不小于50mm，間距不**過1000mm。四、水泥基灌漿材料拌和碳化抵抗和耐氯性這兩個因素結合起來，被廣泛認為是鍍鋅鋼筋比普通鋼筋
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