南昌贛江新區(qū)C90灌漿料廠家歡迎咨詢

時間：2019-02-27

北京博瑞雙杰新技術有限公司（江西賽恒實業(yè)有限公司）主要生產高強灌漿料早強灌漿料支座灌漿料灌漿料型號：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 環(huán)氧膠泥環(huán)氧砂漿高強修補砂漿植筋膠粘鋼膠鋼筋錨固料聚合物修補砂漿泥土再澆劑一次座漿料鋼筋阻銹劑遷移型阻銹劑高強耐磨料防水砂漿 RMO補縫膠漿 BUS嵌縫料灌縫膠灌注膠碳纖維膠公路壓漿料鐵路壓漿料鐵路壓漿劑公路壓漿劑

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*13.3.4 條確定；

c—錨栓的邊距（mm）；

scr,N 和ccr ,N —混凝土呈錐形受拉時，確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應影響的zui小間距（mm）和zui小邊距（mm），按本規(guī)范

表13.4.3 的規(guī)定值采用；

eN —拉力（或其合力）對受拉錨栓形心的偏心距。

13.3.4 當錨栓承載力不受其間距和邊距效應影響時，由單個錨栓引起的基材混凝土呈錐形受植筋所用的錨固膠必須是合格產品，各項性能指標要符合規(guī)范要求。拉破壞的理想錐體投影面積 Ac0,N ，可按圖 13.3.4–1 所示的

陰影面積確定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）

混凝土呈錐形受拉破壞的實際錐體投影面積 Ac,N ，可按下列規(guī)定計算：

1）當邊距c > ccr,N ，且間距s > scr,N 時
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N

式中：n —參與手拉工作的錨栓個數(shù)。

2）當邊距c ￡ ccr ,N 時，應按圖 13.3.4–2~圖 13.3.4–3 示例的計算方法進行確定。

圖 15.3.4–1 單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積

當c1 < ccr,N 時：當c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 時：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a）（b）

圖 13.3.4–2 近構件邊緣單錨和雙錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積

當c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 時：

Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )

圖 13.3.4–3 近構件角部四錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積 13.3.5 基材混凝土的受剪承載力，應按下列公式驗算：

V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k

式中：V —單錨的剪力設計值或群錨的總剪力設計值；

yv —考慮各種因素對基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

*13.3.6 條計算；

c1 —平行于剪力方向的邊距（mm）；

d0 —錨栓外徑（mm）；

hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；當hef 3 10d0 時，按hef = 10d0 計算；其他符號同前。

對基材混凝土角部的錨固，應取兩方向計算承載力的較小值（圖13.3.1–4）。

13.3.6 基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)y v 值，應按下列公式計算：

y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v

Ac,v

y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1

s,v c1

yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è

ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )

y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0

y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1

ì1.0 (邊緣沒有配筋）
y = 1.2（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋) （15.3.6–6） í

1.4（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋及s 3 100mm箍筋）

式中：y s,v —邊距比c2 c1 對受剪承載力的影響系數(shù)；

yh,v —邊距厚度比c1 h 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ya ,v —剪力與垂直于構件自由邊的軸線之間的夾角av 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ye,v —荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數(shù)；

yu,v —構件錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù)。

Ac,v Ac0,v —錨栓邊距、間距等幾何效應對抗剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)

范* 13.3.7 條及* 13.3.8 條確定由上橫板的受力分析及試驗結果可知：只有當橫板與梁的變形差產生的應力不致使膠層或混凝土表面發(fā)生破壞，橫板和梁混凝土才能完好地粘結在一起。一旦差異過大，就會發(fā)生錨固破壞，加固鋼板失去作用。若橫板長度過短，橫板與混凝土間的粘結力過小，所提供的承載力不能平衡由于粘鋼加固后梁提高的承載力部分，使橫板過早地崩脫；若橫板長度過長，由于兩端變形差值的增大，使靠近加荷點端部的錨固成為一個薄弱點，特別是靠近加載點的一端不能與斜裂縫上段相交、進入加載點附近混凝土剪壓破壞的范圍，否則將引起端部的錨固提前破壞。在垂直和斜向粘鋼板的試驗中均出現(xiàn)過上述兩種情況，也說明橫板長度取值是加固中的一個值得注意的問題。；

c2 —垂直于c1 方向的邊距；

h—構件厚度（基材混凝土厚度）；

ev —剪力對受剪錨栓形心的偏心距。

13.3.7 當錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構件厚度的影響時，其基材混凝

土呈半錐體破壞的側向投影面積基準值 Ac0,v ，可按下式計算：

A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1

13.3.8 當單錨或群錨受剪時，若錨栓間距s 3 3c1 、邊距c2 3 1.5c1 ，且構件厚度

h3 1.5c ，則混凝土破壞錐體的側向投影面積 Ac,v ，可按下式計算：

A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v

式中：n 為參與受剪工作的錨栓個數(shù)。

若錨栓間距、邊距或構件厚度不滿足上述要求，則應按圖 13.3.8（a~c）

示例的計算方法進行確定。

圖 13.3.7 近構件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積

當h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )

當h ￡ 1.5c1 ，時：

Ac,v = (3c1 + s2 )′ h

當h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = (3c1 + s2 )′ h

圖 13.3.8 錨栓在剪力作用下混凝土楔形破壞側向投影面積

a）角部單錨；b）薄構件邊緣雙錨；c）薄構件角部雙錨

13.3.9 對混凝土角部的錨固，應取兩個方向計算承載力的較小值（圖 13.3.9）。

圖 13.3.9 剪力作用下角部群錨，按雙向分別計算承載力

13.3.10 當錨栓連接承受拉力和剪力復合作用時，承載力應符合下列公式的要求：

(b N )a + (bV )a ￡ 1 （15.3.9）

式中：b N —拉力作用設計值與抗拉承載力設計值之比； bV —剪切作用設計值與抗剪承載力設計值之比。

a—指數(shù)，當兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時，取a = 2.0 ；當受其他破壞模式預應力碳纖維加固橋梁技術這一ＦＲＰ土木工程結構應用領域的**技術，進行了較為系統(tǒng)的工程應用，結構力學性能試驗研究，長期性能監(jiān)測等方面的工作。已經獲得的研究結果表明：預應力碳纖維加固技術可以顯著提高橋梁結構的承載能力，增大其剛度，改善其內力分布，從鋼筋銹蝕引起混凝土結構的過早破壞，已成為當今世界的重大問題。造成鋼筋銹蝕的主要原因是混凝土的碳化和氯離子侵蝕。眾所周知，在高堿度條件下，鋼筋表面會形成致密的氧化物膜，使鋼筋表面處于鈍化狀態(tài)而受到保護。但當鋼筋混凝土在使用環(huán)境中受到ＣＯ侵蝕，使孔隙液中堿度降低到一定程度，或混凝土中鋼筋表面的氯鹽濃度**某一臨界值時，鋼筋表面的鈍化膜就會破壞而發(fā)生腐蝕。鋼筋銹蝕是影響鋼筋混凝土結構物耐久性的首要因素。而有效提升橋梁的運營能力；同時本文的工作也表明這一加固技術的施工工法及配套設備具有較強的可操作性，正在轉化成為成熟實用的技術。本文進行的布里淵分布式光纖傳感技術應用，將為深入研究預應力碳纖維加固橋梁的長期性能提供強有力的技術支持，也將為這一較**測試傳感技術在公路交通領域的應用提供寶貴經驗。控制時，取a = 1.5 。

13.4 構造規(guī)定

13.4.1 混凝土構件的zui小厚度hmin 應不小于1.5hef ，且不小于 100mm。

13.4.2 承重結構用的錨栓，其公稱直徑不得小于 12mm；按構造要求確定的錨

固深度hef 應不小于 60mm，且不應小于混凝土保護層厚度。

13.4.3 zui小邊距cmin 、臨界邊距ccr ,N 和群錨zui小間距smin 、臨界間距scr,N 應滿足

表13.4.3 的要求。

表13.4.3 錨栓的邊距和間距要求

cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef

13.4.4 地震區(qū)錨栓的實際錨固深度，應按本規(guī)范計算確定的有效錨固深度乘以抗震構造修正系數(shù)y aE 后采用：對 6 度區(qū)，取y aE = 1.0 ；對 7 度區(qū) I、II

類場地，取y aE = 1.1；對 8 度區(qū) I、II 類場地，取y aE = 1.2 。

13.4.5 錨栓防腐蝕標準應**被固定物的防腐蝕要求。

附錄 G 富填料膠體或復合砂漿劈裂抗拉強度測定方法

G.1 適用范圍

G.1.1 本標準適用于測定錨固用膠粘劑、粘結網(wǎng)片用復合砂漿（聚合物砂漿）以

及其他富填料粘結材料的膠體劈裂抗拉強度（簡稱劈拉強度）。

G.1.2 本標準僅適用于圓柱體試件的劈裂抗拉試驗；不得引用于立方體劈裂抗拉試驗。

G.2 試件

G.2.1 劈拉試件的直徑為 20mm；長度為 40mm；允許偏差為±0.1mm；以受檢的膠粘劑或復合砂漿澆注而成。試件的養(yǎng)護方法及養(yǎng)護時間應符合產品使用說明書的規(guī)定。

G.2.2 劈裂抗拉試驗的試件數(shù)量，每組不應少于 3 個。

G.3 試驗設備及裝置

G.3.1 劈拉試件的制作應在專門的模具中澆注而成。模具可自行設計，但應便于脫模，且不傷及試件；模具的內壁應經拋光，其光潔度應達到 6．3 。其他技術要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土試?！稪G3019 的規(guī)定。

試件制作完成后，應按產品使用說明書的要求進行養(yǎng)護。

G.3.2 劈拉試件的加荷，應采用zui大壓力標定值不大于 4000N 的壓力試驗機；其性能和質量應符合現(xiàn)行國家標準 GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其測量精度應達到±1%；每年應檢定一次。試件的破壞荷載應大于壓力試驗機全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。

G.3.3 劈拉試驗裝置

詞條
詞條說明
德州C60灌漿料標準
4、項目重點、難點解決方法 4.1.1、影響工期的重點、難點和解決方案 1、根據(jù)招標文件規(guī)定要求，本工程必須3個月內完成。本工程實施過程中，施工項目多，要求施工機械設備多，施工工期緊張，綜合管理工作量大。 2、影響工期的關鍵工序大因素是施工資源的投入。因此機械設備、人員的投入數(shù)量直接決“**屆混凝土耐久性會議”也于1987年在亞特蘭大召開（論文集SP-100）。1989年IABSE在里斯本召開
樟樹灌漿料廠家
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南昌高強灌漿料規(guī)范
27、切割后預應力筋的外露長度不應小于30mm，錨具應采用封端砼保護，當需長期外露時，應采取防止銹蝕的措施7.9后張孔道壓漿及封錨 1、預應力筋張拉錨固后，孔道應盡早壓漿，且應在48h內完成，否則應采取防止預應力筋銹蝕的措施 2、壓漿宜采用**壓漿料或**壓漿劑配制的漿液進行壓漿，應采用高效減水劑，摻合料品種宜為I級粉煤灰，膨脹劑宜用鈣礬石系或復合型膨脹劑，配制的漿液性能應符合（表7.9.3）規(guī)
南昌青山湖區(qū)C80灌漿料強度等級介紹
錨栓連接受力分析方法 M.1 錨栓拉力作用值計算 M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時，其受力分析應遵守下列基本假定： 1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計； 2同一錨板的各個錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定； 3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔。圖 M.1.1-1 軸向拉力作用圖 M