共青城防水灌漿料

時間：2019-02-10

錨栓連接受力分析方法

M.1 錨栓拉力作用值計算

M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時，其受力分析應遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計；

2同一錨板的各個錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應按下列公式混凝土作為一種古老的,也是今天世界上使用較廣泛的建筑材料(據(jù)統(tǒng)計全世界混凝土的年產(chǎn)量達到60億噸),歷來被人們冠以低成本、高耐用的美名。正是如此,人們一直將注意力集中在混凝土強度的提高上。然而隨著混凝土強度的不斷提高,人們發(fā)現(xiàn)事實并非如自己所期望的那樣。上世紀80年代,Litvan和Bickley發(fā)表了對加拿大停車場的檢測報告,他們發(fā)現(xiàn)大量停車場在遠比預計的服務壽命要早出現(xiàn)破壞的現(xiàn)象]。8o年代末至9o年代初,不斷有報道混凝土結(jié)構性能過早劣化的情況:(ierwick關于若干國家新建海底隧道、Khanna等關于海洋樁基、Shayan和Quick關于鐵路軌道杭過早出現(xiàn)嚴重劣化的現(xiàn)象。計算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設計值 Nh
1 當N n - My1 2 3 0 時
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）

2 當N n - My1 yi2 < 0 時

Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2濕度要求：施工面上有水分或濕度在８５％以上時，必須停止施工。在雨天或容易結(jié)露的天氣，應停止施工作業(yè)。有漏水現(xiàn)象時，應切實做好止水、導水處理。為確保粘貼效果，施工面上不平整段面差要修整到１毫米以內(nèi)：外轉(zhuǎn)角修整面圓弧要求Ｒ＝１０毫米以上使（用高模量型碳纖維布時要求ＩＰ２０毫米以上）；內(nèi)轉(zhuǎn)角部要修整到圓滑。對底層樹脂和浸漬樹脂使用上的要求粘度的調(diào)整，可以采用加溫的辦法處理，切不可用**溶劑來稀釋。主劑和硬化劑在混合后必須嚴守使用時間，**過可使用時間的混合劑絕不可使用。-2）

式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設計值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個數(shù)。

注：當外邊距M = 0時，上式計算結(jié)果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設計值 Ni 。

M.2 錨栓剪力作用值計算

M.2.1 作用于錨板上的剪力和扭矩在群錨中的內(nèi)力分配，按下列三種情況計算：

1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；

圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；

a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。

圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1但由于水中氧氣含量總是一定的，故溫度再繼續(xù)升高也不會增加鋼筋的銹蝕率。隨著溫度的上升，ＭＣＩ－Ａ緩蝕率略有增加，但變化幅度不大。這主要是由于溫度的上升，有助于ＭＣＩ．Ａ中的活性物質(zhì)吸附在鋼筋表面上形成保護層。阻銹劑的緩蝕率受溫度影響較小。錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨栓形心時，群錨中各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.2）:
ViV =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V = Vy ny (M.2.2-3)
iy

式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；

ViV —剪力設計值V 作用下錨栓i 的組合剪力設計值；

Vx 、nx —剪力設計值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數(shù)目；

Vy 、ny —剪力設計值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數(shù)目。

圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用在已有研究的基礎上,與合作者共同改進CFRP片材施加預應力的設各,使其適用于混凝土橋梁加固,提出適合于實際混凝土橋梁預應力CFRP片材加固的實用預應力施工技術方法。下，各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)

圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY

式中：T —外扭矩設計值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設計值；

xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點的座標距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.4）:

Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)

式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設計值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用

詞條
詞條說明
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10 ?合成纖維改性混凝土和砂漿 10.1 ?一般規(guī)定 10.1.1 ?本章規(guī)定適用于以jubingxi腈纖維、改性聚酯纖維、聚酰胺纖維、聚乙xi醇纖維和jubingxi纖維配制的合成纖維改性混凝土或砂漿的安全性鑒定。 10.1.2 ?當需采用其他品種合成纖維替代時，其安全性鑒定的指標不應**被替代的纖維。 10.1.3 &但這種“健康度”或“損傷